AERMEC AS Series Booklet page 14

CRITERI DI SCELTA
Le tavole da 1 a 16 e le tabelle da A a M riportano tutti i
dati necessari per una corretta scelta dell'unità.
Le potenze assorbite sono quelle totali (compressore e ven-
tilatori).
La potenza termica in pompa di calore è al netto delle per-
dite dovute ai cicli di sbrinamento, ed è riferita alla tempe-
ratura aria esterna a bulbo secco con umidità relativa varia-
bile secondo la seguente tabella:
temperatura B.S. (°C)
umidità relativa %
Le unità sono previste per funzionare correttamente in fase
di raffreddamento fino ad una temperatura esterna minima
di 20 °C.
Per temperature esterne minori di 20 °C sarà necessario
prevedere l'inserimento del dispositivo di controllo « DR ».
ESEMPIO DI SCELTA
Si debbano condizionare e riscaldare degli ambienti per i
quali siano date le seguenti condizioni di progetto:
– potenza frigorifera richiesta 21 kW con aria esterna a 40
°C e aria ambiente a 25 °C con umidità relativa del 50%;
– potenza termica richiesta 35 kW con aria esterna a 5 °C
B.S. e aria ambiente a 22 °C;
– portata aria unità interna 4900 m
prevalenza utile;
– prevalenza richiesta per l'unità esterna 40 Pa
– lunghezza linee frigorifere 15 m;
– dislivello tra le due unità 7 m.
FUNZIONAMENTO IN RAFFREDDAMENTO
La temperatura ambiente a bulbo umido risula di 17,8 °C.
Da tav. 1 si ottiene per il modello ASH 7:
potenza frigorifera = 0,912 x 24,65 = 22,48 kW
potenza totale assorbita = 1,037 x 9,56 = 9,914 kW.
3
La portata di 4900 m /h corrisponde al 96% della portata
aria nominale, per cui, da tab. A si ottiene per interpolazio-
ne lineare un fattore di correzione della potenza frigorifera
di:
(1 – 0,9) / (1 – 0,985) = (0,96 – 0,9) / (FC – 0,985)
Per cui risulta: FC = 0,994
e la potenza frigorifera diventa
22,48 x 0,994 = 22,35 kW.
Poiché sono previste delle linee di lunghezza 15 m, da tab.
H vediamo che esistono due possibilità.
Essendo la potenza frigorifera esuberante rispetto alle neces-
sità, adottiamo i diametri minori per le linee (28 per il gas e
16 per il liquido) e quindi, da tav. 2, si ricava un fattore di
correzione della potenza frigorifera di 0,99, per cui:
potenza frigorifera = 22,35 x 0,99 = 22,13 kW.
La potenza assorbita non è influenzata in modo sensibile né
dalla portata aria dell'unità interna né dalla lunghezza delle
linee.
Da tav. 3 si ricava il fattore di by-pass BPF:
W/Wn = 0,96 e quindi
La portata d'aria teorica Pt (con BPF = 0) è legata alla porta-
ta reale Pr dalla relazione: Pt = Pr x (1 – BPF)
e quindi Pt = 4900 x (1 – 0,163) = 4101 m
Il salto entalpico teorico è
³ht = 22,13 / 1,37 = 16,15 kJ/kg.
L'entalpia corrispondente alle condizioni ambiente (25 °C
col 50% di umidità relativa) è 49,8 kJ/kg, per cui il punto
d'uscita teorico dell'aria trattata si trova sulla curva di satu-
razione nel punto di entalpia specifica
49,8 – 16,15 = 33,65 kJ/kg.
La retta passante per il punto 25 °C / 50% e per il punto di
uscita teorico 33,65 kJ/kg / 100% rappresenta la retta di
lavoro.
Il punto di uscita reale si trova su tale retta ad un valore di
entalpia:
14
7 10 13
87 83 77
3
/h con 15 mm C. A. di
BPF = 0,163.
3
/h.
SELECTION
All the data necessary for unit selection can be found in
charts 1 to 16 and tables A to M.
The Input power values shown are total values (compressor
and fans).
The heating capacities shown are net of defrosting cycle
heat losses and refer to dry bulb exteranl air temperature
with relative humidity values shown in the following table:
16 D.B. temperature
70 relative humidity
The units are designed to operate correctly in cooling mode
down to a minimum external temperature 20 °C. The low
operating temperature accessory « DR » should be used
when unit is to be operated in lower external temperatures.
EXAMPLE OF SELECTION
Let us assume that a room conditioning and heating system
is required to satisfy the following design conditions:
– required cooling capacity 21 kW with an external air tem-
perature of 40 °C, room air temperature of 25 °C and rela-
tive humidity of 50%;
– required heating capacity 35 kW with an external air tempe-
rature of 40 °C D.B.and a room air temperature of 22 °C;
– indoor unit capacity of 4900 m
lable static pressure;
– static pressure required for outdoor unit: 40 Pa
– length of rerigerant lines: 15 m;
– difference in height between the two units: 7 m
COOLING OPERATION
The wet bulb room temperature is 17.8 °C
In chart 1 the following values are given for the ASH 7
model:
cooling capacity = 0.912 x 24.65 = 22.48 kW
total input power = 1.037 x 9.56 = 9,914 kW.
The air flow of 4900 m
nal air flow, therefore, from table A, by linear interpolation,
a correction factor of cooling capacity is obtained:
(1 – 0.9) / (1 – 0.985) = (0.96 – 0.9) / (FC – 0.985)
Which gives:
and the cooling capacity becomes
22.48 x 0.994 = 22.35 kW.
As refrigerant lines 15 m long are specified, from table H it
can be seen that there are two possibilities.
Since the cooling capacity is in excess of that required, smal-
ler diameter pipes can be used for the refrigerant lines (28
for gas and 16 for the liquid), and thus we can obtain from
chart 2 a cooling capacity correction factor of 0.99 to give:
cooling capacity = 22.35 x 0.99 = 22.13 kW.
Input power is not significantly affected, neither by the air-
flow rate of the indoor unit, nor by the length of the refrige-
rant lines.
From chart 3 we obtain the by-pass factor, BPF:
W/Wn = 0.96 and thus
The theoretical air flow Pt (with BPF = 0) is related to the
actual air flow Pr by the equation: Pt = Pr x (1 – BPF)
and thus Pt = 4900 x (1 – 0.163) = 4101 m
The theoretical enthalpy rise is:
³ht = 22.13 / 1.37 = 16.15 kJ/kg.
The enthalpy value corresponding to the room conditions
(25 °C, 50% r.h.) is 49.8 kJ/kg, and so the theoretical
discharge point for treated air is found on the saturation
curve in correspondence with the specific enthalpy value
49.8 – 16.15 = 33.65 kJ/kg.
The line through the points 25 °C / 50% and the theoretical
discharge point 33.65 kJ/kg /100% represents the conditio-
ner operation line.
The actual discharge point is found on this line at the
enthalpy value:
(°C) 7 10 13
% 87 83 77
3
/h with 15 mm H
3
/h corresponds to 96% of the nomi-
FC = 0.994
BPF = 0.163.
3
/h.
16
70
O avai-
2